摩擦式提升機(jī)鋼絲繩抖動(dòng)故障診斷與分析（下）(圖文)

時(shí)間：2024-04-20 08:05:33  點(diǎn)擊數(shù)：

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3.2 提升機(jī)電控系統(tǒng)測(cè)試分析
      提升機(jī)的運(yùn)行由電控系統(tǒng)控制，使用智能測(cè)試儀采集提升機(jī)配重上提時(shí)的速度曲線和電動(dòng)機(jī)電流曲線，如圖 3、4 所示。為了分析提升機(jī)zui大速度運(yùn)行時(shí)提升速度和電動(dòng)機(jī)電流的細(xì)節(jié)變化，通過(guò)處理得到局部放大圖，如圖 5、6 所示。
 

      由圖 5 可知，提升機(jī)配重上提時(shí)，運(yùn)行速度有明顯的周期性變化，周期為 14.7/10=1.47 s，頻率為周期的倒數(shù)，通過(guò)計(jì)算得到速度變化頻率 f1=1/1.47≈0.68 Hz。

      由圖 6 可知，提升機(jī)配重上提時(shí)，電動(dòng)機(jī)電流同樣有明顯周期性變化，周期為 14.6/10=1.46 s，頻率f2=1/1.46≈0.68 Hz。

      綜合上述計(jì)算，提升機(jī)運(yùn)行速度和電動(dòng)機(jī)電流出現(xiàn)同頻率周期性變化，初步判斷可能是由于提升機(jī)的控制系統(tǒng)出現(xiàn)故障，導(dǎo)致電動(dòng)機(jī)電流出現(xiàn)周期性變化，進(jìn)而引起速度的周期性變化。

3.3 主軸承座振動(dòng)結(jié)果頻譜分析
      按照 2.3 中制定的方案，在提升機(jī)正常運(yùn)行時(shí)，對(duì)主軸承的驅(qū)動(dòng)端進(jìn)行振動(dòng)測(cè)試，其水平方向和垂直方向的振動(dòng)頻譜如圖 7、8 所示。
 
      由圖 7、8 可知，振動(dòng)的主頻率中沒(méi)有軸承故障特征頻率，表明軸承運(yùn)行狀態(tài)良好，未出現(xiàn)故障。但是在水平和垂直方向的頻譜圖中，都發(fā)現(xiàn) 600 Hz 頻率及其倍頻成分，且該頻率成分的幅值z(mì)ui高，其對(duì)應(yīng)的是 2 倍的 SCR (全波整流可控硅故障特征頻率)。在頻譜圖中出現(xiàn)此頻率，說(shuō)明電控系統(tǒng)出現(xiàn)故障，導(dǎo)致提升機(jī)運(yùn)行速度不穩(wěn)，與前面測(cè)試的速度圖可以相互印證。

      將同樣測(cè)點(diǎn)、同樣方向該頻率成分的單峰幅值與該礦主井使用的軸承 (與副井相同)相比較，結(jié)果如表2 所列。
 
      由表 2 可以看出，副井垂直方向的 600 Hz 頻率成分的單峰幅值明顯比主井大很多。根據(jù)直流電動(dòng)機(jī)相關(guān)理論，出現(xiàn)該頻率成分 (600 Hz)即表明電氣故障。結(jié)合提升機(jī)運(yùn)行速度圖和電動(dòng)機(jī)電流曲線出現(xiàn)的周期性變化，共同將問(wèn)題指向了電動(dòng)機(jī)電控。通過(guò)后期聯(lián)系電控廠家，消除電控系統(tǒng)的故障、平穩(wěn)運(yùn)行后，鋼絲繩抖動(dòng)問(wèn)題得到明顯改善。

4 結(jié)語(yǔ)
      鋼絲繩張力測(cè)試表明，6 根繩的自振頻率不同，根據(jù)鋼絲繩張力同其自振頻率的平方成正比，確定鋼絲繩所承受的拉力不平衡。電控系統(tǒng)測(cè)試和主軸承振動(dòng)頻譜分析結(jié)果，明確了鋼絲繩抖動(dòng)的原因是電控系統(tǒng)控制模塊的異常，使得提升機(jī)對(duì)速度的控制不穩(wěn)定。在這種不穩(wěn)定狀態(tài)下，加之鋼絲繩張力也不平衡，從而導(dǎo)致在運(yùn)行中鋼絲繩的抖動(dòng)。


      鶴壁市雙民礦山機(jī)械有限公司是以制造大型礦山提升設(shè)備，電器成套自動(dòng)化控制系統(tǒng)為主的科研型高科技企業(yè)，是國(guó)家礦山專用設(shè)備及配件產(chǎn)品定點(diǎn)生產(chǎn)單位。主要生產(chǎn)、銷售JTK、JTP、JTPB、JK、JKB、JKM、JKMD型系列礦用提升絞車、礦井提升機(jī)、多繩摩擦式提升機(jī)、JZ型鑿井絞車及礦山各種成套設(shè)備及配件。